一、O形圈毛坯胶片厚度的确定（论文文献综述）
常靖波[1]（2014）在《化工流程泵泵壳制造的关键技术研究》文中提出化工流程泵是化工生产中的重要部件,其质量关系到整个生产线的稳定运行与安全,因此对其质量的控制有着特别严格的要求。化工流程泵主要由泵壳、泵盖、叶轮等部件构成,主要通过熔模铸造与精密机加工生产,工序多、周期长,这给产品的质量控制和改善带来了很大的挑战。与传统的先生产、后检验的方法不同,本文提出了从产品项目开始到完成的各个阶段,应用系统的质量管理工具来系统化控制和改善质量的方法,包括产品质量先期策划（APQP）和生产件批准程序（PPAP）等质量工具,取得了良好的质量控制效果。针对生产中遇到的WCB材质P型号泵壳铸造缩松缩孔缺陷,分析指出引起缺陷的各方面因素。指出泵壳铸造工艺参数设计存在不足,同时生产中对返工焊补铸造缺陷的流程也缺失检验监控,其中工艺参数不合理是铸件出现大量缩松缩孔缺陷的主要原因。根据分析,利用Pro CAST软件对P类型泵壳铸造过程进行了模拟分析,发现原铸造工艺极易导致铸造缺陷;借助正交试验设计方法对其铸造工艺进行优化,得到最优工艺参数为浇注温度1510℃、型壳预热温度850℃、型壳浇满时间15s。同时改善产品生产中的焊补流程和检验计划,对焊补的产品增加监控的基础上进行实际生产,铸件质量得到有效改善,后续生产的铸件（CF8与WCB）产品金相组织、成分分布、力学性能等全部达到要求,射线检测（RT）、水压测试、表面探伤等测试全部合格,满足质量要求。铸件质量合格率由原来的50%提高到100%,大大降低了铸件内部产生缺陷的可能。针对生产中遇到大量的S型号的泵壳机加工产品出现质量问题,采用鱼骨图分析,然后逐一分析了最可能引起尺寸超差变异的因素,分别从机加工设备和能力、检测方法的差异、应力对产品的影响、水压测试对产品的影响等方面进行分析和排查,发现导致机加工尺寸问题的主要原因是水压测试导致了产品变形,而生产流程、控制计划和检测环节也存在重大漏洞。从上述几方面对应的提出了预防与纠正措施,用手动泵代替自动泵进行水压测试,变更了原来的生产流程,改善了控制计划和检验计划,改善现场环境和加强操作中法兰面和加工面的保护。在实施上述改善措施后,机加工合格率得到极大改善由原来的不足70%跃升至98%左右,为该产品的稳定量产提供了重要保障。研究结果充分表明,在产品开发先期必须对产品质量先期策划做充分考虑和确认,关注产品在询价、产品准备阶段、订单确认和管理、中期审核、产品交货各个阶段的质量控制要点,从而高效且经济的保证项目顺利进行,提高产品质量。
杨鹏[2]（2011）在《三氟丙基甲基环三硅氧烷阴离子开环反应挤出聚合及其性能的研究》文中研究指明本文的目标是创建氟硅聚合物本体阴离子开环聚合的反应挤出技术。首先以三氟丙基甲基环三硅氧烷（D3F）为单体,硅醇钠为引发剂,乙酸乙酯（EA）为极性调节剂采用哈克流变仪模拟实施D3F阴离子开环聚合。结果表明当聚合反应温度为70℃,引发剂加入量为2.74wt%,EA加入量为3.21wt%,反应时间为4 min时,所得氟硅聚合物（PMTFPS）的数均分子量（（?）=2.51×105）达到最大值,此时产率为92.7wt%,环状副产物含量为0.26wt%。当反应温度改为120℃,EA加入量改为2.38wt%,反应时间为4min时,所得PMTFPS的（?）达到最大值（（?）=2.45×105）,产率为89.2 wt%,环状副产物为0.74 wt%。表明在两种聚合反应过程中链反咬副反应均得到了有效的抑制。继而在哈克流变仪模拟反应挤出的基础上,采用硅醇钠引发剂和EA极性调节剂实现了D3F的连续稳定阴离子开环反应挤出聚合。结果表明D3F喂料量为3.2 kg/h,引发剂喂料量为0.0125 kg/h,EA喂料量为0.13 kg/h,螺杆转速为25r/min时,PMTFPS的（?）和产率达到最大值,分别为2.41×105和90.5 wt%。过高的EA喂料量与反应温度将加快PMTFPS链的反咬与解聚,导致PMTFPS分子量和产率的降低,产生更多的环状硅氧烷副产物。最后,在不加极性调节剂的情况下,利用高活性引发剂实现了D3F的阴离子开环反应挤出聚合,得到高分子质量（（?）=3.16×105）和窄分子质量分布（D=1.36）含有乙烯基官能团的PMTFPS。性能测试表明制备的氟硅橡胶具有良好的耐油性能以及优异的撕裂强度。接着对D3F和八甲基环四硅氧烷（D4）的共聚反应进行了研究,表明可通过选择合适的极性调节剂和聚合工艺在短时间内实现D3F和D4的无规共聚合。通过广角X-射线分析（WXRD）,差示扫描量热仪（DSC）,热失重（TGA-DTG）分析发现所合成的PMTFPS是低结晶聚合物并且可以在较宽的温度范围内使用。PMTFPS具有良好的热稳定性,其热降解受分子链端基的影响较大,当数均分子量达到0.77×105以上时,热降解的起始温度可达400℃以上。PMTFPS的热降解活化能均为136kJ/mol,这表明不同分子量的PMTFPS基本以同一种热降解机理降解。
薛晓军[3]（2007）在《橡塑复合半膜研究》文中指出随着航天技术的不断发展、国防装备的需要,高可靠性、长寿命已成为当代航天器及战略、战术导弹的发展趋势。非金属橡塑复合半膜作为贮箱的关键零件,对解决导弹发动机单组元推进剂预包装具有重要的作用,它具有成本低、可靠性高、推进剂贮存期长的特点,可以大幅度提高导弹的机动灵活性,增强作战能力,满足部队对武器系统提出的新要求。因此开展橡塑复合半膜研究具有十分重要的意义。本项目的技术创新点在于提出了将橡胶和塑料进行复合的设计理念,利用塑料良好的耐介质性和橡胶良好的密封性实现对推进剂预包装的目的；研制出可以长期贮存（13.5年）而不失效的橡胶材料；解决了橡塑复合半膜粘结、成型等工艺难题。本文通过研究,对半球形橡塑复合半膜的结构设计和力学性能进行分析及计算,提出橡塑复合半膜的性能指标；通过对橡、塑材料性能的研究,确定了用于橡塑复合半膜生产用材料；研究制定了橡塑复合半膜成型工艺方法；并通过使用性能验证试验,充分考核了橡塑复合半膜的使用性能,最终确认研制的橡塑复合半膜可以满足武器系列产品提出的使用要求。
黄智华[4]（2002）在《O形圈毛坯胶片厚度的确定》文中研究说明
黄智华[5]（2001）在《不同断面直径“O”型胶圈毛坯厚度的确定》文中进行了进一步梳理煤矿综采设备用“O”型圈的生产过程中 ,胶料毛坯厚度对“O”型圈的外观质量有重要影响 ,不同断面的“O”型圈所需要的胶料毛坯厚度也不同。介绍了不同断面“O”型圈所需胶料毛坯厚度的确定方法
二、O形圈毛坯胶片厚度的确定（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、O形圈毛坯胶片厚度的确定（论文提纲范文）
（1）化工流程泵泵壳制造的关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 化工流程泵概述 |
| 1.1.1 化工流程泵的简介 |
| 1.1.2 化工流程泵零部件及其制造 |
| 1.1.3 化工流程零部件常用的材料 |
| 1.2 化工流程泵制造的现状 |
| 1.3 本课题研究的意义和内容 |
| 1.3.1 课题的背景及意义 |
| 1.3.2 课题的主要内容 |
| 第二章 化工流程泵质量控制方法与生产中存在的问题 |
| 2.1 质量控制和改善方法概述 |
| 2.1.1 质量管理体系和质量工具 |
| 2.1.2 产品质量先期策划和生产件批准程序 |
| 2.2 泵零部件质量的控制和改善 |
| 2.2.1 泵零部件质量控制的的要点 |
| 2.2.2 同类产品不同材料共用模具铸造时的质量控制 |
| 2.2.3 产品质量的检验和改善 |
| 2.3 生产中存在的泵壳铸造质量问题及缺陷分析 |
| 2.3.1 生产中存在的泵壳铸造质量问题 |
| 2.3.2 铸造缺陷的基本处理方式 |
| 2.3.3 铸造缺陷出现原因分析 |
| 2.3.4 铸造模拟方法及应用 |
| 2.4 生产中存在的泵壳机加工质量问题及缺陷分析 |
| 2.4.1 生产中存在的泵壳机加工质量问题 |
| 2.4.2 机加工质量问题的处理和分析 |
| 2.4.3 机加工质量控制方法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 化工流程泵铸造过程数值模拟与优化 |
| 3.1 P类型泵浇冒系统设计 |
| 3.2 P类型泵铸造过程数值模拟方法 |
| 3.2.1 P类型泵模型建立及网格剖分 |
| 3.2.2 材料热物性参数及边界条件设定 |
| 3.3 正交试验设计 |
| 3.3.1 正交试验设计方法概述 |
| 3.3.2 工艺参数的正交试验设计 |
| 3.4 正交试验数值模拟结果及分析 |
| 3.4.1 充型过程数值模拟分析 |
| 3.4.2 凝固过程数值模拟分析 |
| 3.4.3 工艺参数对铸件缩松缩孔缺陷的影响 |
| 3.4.4 正交试验结果分析 |
| 3.5 优化方案数值模拟验证 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 化工泵的精密铸造成型与分析 |
| 4.1 P类型泵的熔模精密铸造方法制备 |
| 4.1.1 原材料控制 |
| 4.1.2 型壳制备 |
| 4.1.3 浇注及清理 |
| 4.2 铸件金相分析 |
| 4.2.1WCB材质铸件金相分析 |
| 4.2.2 CF8材质铸件金相分析 |
| 4.3 铸件成分分析 |
| 4.4 铸件拉伸性能测试 |
| 4.5 铸件缺陷分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 化工流程泵机加工质量问题的控制和改善 |
| 5.1 机加工设备和能力验证 |
| 5.2 检测方法的差异评估 |
| 5.3 应力对产品的影响 |
| 5.4 水压测试对产品的影响 |
| 5.5 机加工质量问题的原因分析 |
| 5.6 机加工质量问题的纠正预防措施及验证 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读工程硕士学位期间已发表或录用的论文 |
（2）三氟丙基甲基环三硅氧烷阴离子开环反应挤出聚合及其性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 聚硅氧烷的合成、性能和应用 |
| 1.2.1 聚硅氧烷结构 |
| 1.2.2 聚硅氧烷的合成方法 |
| 1.2.3 聚硅氧烷的特性和用途 |
| 1.3 含氟聚硅氧烷的合成 |
| 1.3.1 合成含氟聚硅氧烷所用单体 |
| 1.3.2 D_3F阴离子开环的聚合机理 |
| 1.3.3 D_3F阴离子开环聚合的工艺条件 |
| 1.3.4 氟硅聚合物合成的改进 |
| 1.3.5 D_3F与其它单体的共聚合研究 |
| 1.4 氟硅橡胶制品的生产及应用概况 |
| 1.4.1 氟硅橡胶制品的加工助剂 |
| 1.4.2 氟硅橡胶的混炼 |
| 1.4.3 氟硅橡胶的成型硫化 |
| 1.4.4 氟硅橡胶制品的性能和应用 |
| 1.5 聚合物的反应挤出 |
| 1.5.1 反应挤出概述 |
| 1.5.2 螺杆挤出机 |
| 1.5.3 聚合物反应挤出的聚合方式 |
| 1.5.4 反应挤出技术存在的问题 |
| 1.5.5 反应挤出的展望 |
| 1.6 本课题的研究意义,目的与内容 |
| 第2章 哈克转矩流变仪中模拟D_3F的反应挤出阴离子开环聚合 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 主要实验试剂和仪器 |
| 2.1.2 D_3F单体的精制和纯度标定 |
| 2.1.3 NaOH的储存和纯度标定 |
| 2.1.4 EA的精制和水分测定 |
| 2.1.5 实验设备和保护气体的预处理 |
| 2.1.6 硅醇钠引发剂的制备 |
| 2.1.7 哈克流变仪中PMTFPS的制备 |
| 2.1.8 PMTFPS产率的测定 |
| 2.1.9 副产物含量的测定 |
| 2.1.10 硅醇钠引发剂和PMTFPS结构和性能表征 |
| 2.2 哈克转矩流变仪结构 |
| 2.3 实验所需原料的纯度分析 |
| 2.3.1 D_3F单体纯度的分析 |
| 2.3.2 NaOH纯度的分析 |
| 2.3.3 EA纯度的分析 |
| 2.4 引发剂的结构表征 |
| 2.5 引发剂的组分分析 |
| 2.6 聚合产物的结构分析 |
| 2.7 无极性调节剂存在下,聚合条件对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 2.7.1 无极性调节剂存在下,反应温度对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 2.7.2 无极性调节剂存在下,反应时间对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 2.8 EA作用下,聚合条件对D_3F阴离子本体开环聚合的影响 |
| 2.8.1 EA极性调节剂对D_3F阴离子本体开环聚合过程中扭矩的影响 |
| 2.8.2 EA作用下,引发剂含量对PMTFPS产率的影响 |
| 2.8.3 EA作用下,反应温度对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 2.8.4 EA加入量对PMTFPS数均分子量(?)和产率的影响 |
| 2.8.5 EA作用下,反应时间对PMTFPS数均分子量和产率的影响 |
| 2.8.6 EA作用下,转子转速对PMTFPS数均分子量的影响 |
| 2.9 优化反应条件下反应副产物含量的分析 |
| 2.10 EA促进聚合的PMTFPS的高次结构及热稳定性分析 |
| 2.10.1 DSC分析 |
| 2.10.2 WAXD分析 |
| 2.10.3 TG-DTG分析 |
| 2.10.4 PMTFPS的热降解动力学 |
| 2.11 本章小结 |
| 第3章 阴离子本体开环聚合反应挤出合成聚三氟丙基甲基硅氧烷 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 主要实验试剂和仪器 |
| 3.1.2 反应挤出设备 |
| 3.1.3 实验所用药品的精制 |
| 3.1.4 硅醇钠引发剂的制备 |
| 3.1.5 反应挤出制备PMTFPS |
| 3.1.6 PMTFPS产率的测定 |
| 3.1.7 副产物含量的测定 |
| 3.1.8 PMTFPS的结构和性能测试 |
| 3.2 反应挤出聚合物的结构表征 |
| 3.3 EA作用下,聚合条件对D_3F阴离子开环反应挤出聚合的影响 |
| 3.3.1 EA作用下,D_3F喂料量对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 3.3.2 EA极性调节剂喂料量对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 3.3.3 EA作用下,螺杆转速对PMTFPS的分子量和产率的影响 |
| 3.3.4 反应温度对PMTFPS的分子量与产率的影响 |
| 3.3.5 EA作用下,反应挤出PMTFPS的稳定性 |
| 3.4 EA喂料量对残留物含量的影响 |
| 3.5 反应挤出PMTFPS的高次结构及热性能分析 |
| 3.5.1 PMTFPS的WAXD分析 |
| 3.5.2 DSC分析 |
| 3.5.3 TG-DTG分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 四甲基氢氧化铵引发D_3F反应挤出聚合及其性能测试 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 主要实验试剂和仪器 |
| 4.1.2 D_3F单体和EA的精制和纯度标定 |
| 4.1.3 D_4的精制和纯度标定 |
| 4.1.4 V_4的精制和纯度标定 |
| 4.1.5 TMAH的精制和纯度标定 |
| 4.1.6 硅氧烷醇四甲基氢氧化铵引发剂的制备 |
| 4.1.7 烧瓶中PMTFPS的制备 |
| 4.1.8 反应挤出制备PMTFPS |
| 4.1.9 PMTFPS产率的测定 |
| 4.1.10 副产物含量的测定 |
| 4.1.11 PMTFPS的性能表征 |
| 4.1.12 硫化胶片制备 |
| 4.1.13 硫化胶片接触角的测定 |
| 4.1.14 硫化胶片电阻率的测定 |
| 4.1.15 硫化胶片邵氏硬度的测定 |
| 4.1.16 硫化胶片拉伸性能的测定 |
| 4.1.17 硫化胶片撕裂性能的测定 |
| 4.1.18 硫化胶片老化性能的测定 |
| 4.1.19 硫化胶片耐油性能的测定 |
| 4.2 所用药品纯度的测定 |
| 4.2.1 D_3F单体纯度的分析 |
| 4.2.2 D_4含水量的分析 |
| 4.2.3 V_4含水量的分析 |
| 4.3 引发剂的结构表征 |
| 4.4 采用正交试验法在烧瓶中合成PMTFPS |
| 4.5 反应挤出聚合产物的结构分析 |
| 4.6 副产物含量的分析 |
| 4.7 反应挤出聚合PMTFPS的热分析 |
| 4.7.1 反应挤出聚合PMTFPS的DSC分析 |
| 4.7.2 反应挤出聚合PMTFPS的TGA分析 |
| 4.8 氟硅橡胶的加工及其性能测试 |
| 4.8.1 采用通用型硫化剂BPO所制氟硅橡胶的性能 |
| 4.8.2 氧化铁的延迟老化性能 |
| 4.8.3 采用双2,5为硫化剂所制氟硅橡胶的性能 |
| 4.9 D_3F和D_4的短时间共聚反应 |
| 4.9.1 共聚产物的FT-IR谱图 |
| 4.9.2 共聚产物的~1H-NMR谱图 |
| 4.9.3 共聚物的DSC分析 |
| 4.10 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（3）橡塑复合半膜研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1 引言 |
| 2 橡塑复合半膜的研究与发展现状 |
| 3 橡塑复合半膜的研究目标 |
| 4 主要研究工作及创新点 |
| 第二章 橡塑复合半膜结构设计与力学分析 |
| 1 引言 |
| 2 橡塑复合半膜结构设计 |
| 2.1 橡塑复合半膜的总体结构、尺寸 |
| 2.2 橡塑复合半膜的壁厚 |
| 3 橡塑复合半膜强度计算 |
| 3.1 概述 |
| 3.2 力学模型 |
| 3.3 橡胶材料的本构关系和计算方法 |
| 3.4 计算结果 |
| 4 橡塑复合半膜材料的基本力学性能 |
| 5 本章小结 |
| 第三章 橡塑复合半膜材料 |
| 1 引言 |
| 2 偏二甲肼 |
| 3 橡胶胶种选择 |
| 3.1 选择橡塑复合半膜橡胶材料的条件 |
| 3.2 四种橡胶材料的性能对比分析 |
| 3.3 四种橡胶材料分子结构对偏二甲肼等推进剂相容性分析 |
| 3.3.1 氟橡胶 |
| 3.3.2 丙橡胶 |
| 3.3.3 丁基橡胶 |
| 3.3.4 氯丁橡胶 |
| 3.4 两种橡胶材料浸泡偏二甲肼等介质后的性能试验 |
| 3.5 橡塑复合半膜用橡胶材料的确定 |
| 4 橡塑复合半膜用橡胶材料配方及工艺研究 |
| 4.1 概述 |
| 4.2 橡塑复合半膜用橡胶材料试验配方 |
| 4.3 橡塑复合半膜用橡胶材料加工工艺 |
| 4.4 橡塑复合半膜用橡胶材料性能分析 |
| 4.4.1 硫化时间对橡胶材料性能的影响 |
| 4.4.2 硫化剂用量及活化剂的影响 |
| 4.4.3 橡塑复合半膜用橡胶材料热氧老化性能分析 |
| 5 橡塑复合半膜用塑料材料的选择 |
| 5.1 选择橡塑复合半膜用塑料材料的条件 |
| 5.2 橡塑复合半膜用塑料材料性能分析 |
| 5.3 橡塑复合半膜用塑料材料与介质的相容性分析 |
| 6 本章小结 |
| 第四章 橡塑复合半膜成型工艺 |
| 1 引言 |
| 2 橡塑复合半膜结构分析及成型工艺路线的总体设计 |
| 3 橡塑复合半膜的成型工艺研究 |
| 3.1 氟塑料半膜制备 |
| 3.1.1 氟塑料半膜制备工艺 |
| 3.1.2 氟塑料半膜表面处理工艺 |
| 3.2 橡塑复合半膜用混炼胶的制备 |
| 3.3 制备半硫化密封圈 |
| 3.4 橡塑复合半膜用混炼胶出片 |
| 3.5 橡塑复合半膜纯橡胶半膜的粘接成型 |
| 3.5.1 纯橡胶半膜的粘接 |
| 3.5.2 纯橡胶半膜硫化工艺参数的确定 |
| 3.5.2.1 硫化温度 |
| 3.5.2.2 硫化时间 |
| 3.6 橡塑复合半膜的粘接成型 |
| 3.6.1 橡塑复合半膜的粘接 |
| 3.6.2 橡塑复合半膜的硫化 |
| 4 对橡塑复合半膜质量的综合评估 |
| 4.1 半硫化密封圈二次硫化以后的物理机械性能 |
| 4.2 粘接质量 |
| 5 本章小结 |
| 第五章 橡塑复合半膜性能鉴定试验 |
| 1 引言 |
| 2 鉴定试验情况 |
| 2.1 气密性检查试验 |
| 2.2 力学环境试验 |
| 2.2.1 试验条件 |
| 2.2.2 力学环境试验流程 |
| 2.2.3 试验情况 |
| 2.2.4 试验结论 |
| 2.3 温度环境试验 |
| 2.3.1 试验条件 |
| 2.3.2 环境温度试验流程 |
| 2.3.3 试验情况 |
| 2.3.4 试验结果 |
| 2.3.5 试验结论 |
| 2.4 加注偏二甲肼后的贮存试验 |
| 2.4.1 试验条件及步骤 |
| 2.4.2 试验情况 |
| 2.4.3 试验结论 |
| 2.5 干态贮存期试验 |
| 2.5.1 试验步骤 |
| 2.5.2 试验数据 |
| 2.5.3 试验数据处理结果 |
| 2.5.4 确定夹具模拟典试条件为 |
| 2.5.5 橡塑复合半膜贮箱的加速老化试验 |
| 2.5.6 分解贮箱 |
| 3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）O形圈毛坯胶片厚度的确定（论文提纲范文）
| 1 产生缺陷的原因分析 |
| 2 毛坯胶片厚度的确定 |
| 3 结语 |
（5）不同断面直径“O”型胶圈毛坯厚度的确定（论文提纲范文）
| 1 “O”型圈的硫化工艺 |
| 2胶料毛坯下片厚度的确定 |
| 3结论 |
四、O形圈毛坯胶片厚度的确定（论文参考文献）
- [1]化工流程泵泵壳制造的关键技术研究[D]. 常靖波. 上海交通大学, 2014(07)
- [2]三氟丙基甲基环三硅氧烷阴离子开环反应挤出聚合及其性能的研究[D]. 杨鹏. 华东理工大学, 2011(07)
- [3]橡塑复合半膜研究[D]. 薛晓军. 西安电子科技大学, 2007(06)
- [4]O形圈毛坯胶片厚度的确定[J]. 黄智华. 橡胶工业, 2002(01)
- [5]不同断面直径“O”型胶圈毛坯厚度的确定[J]. 黄智华. 河北煤炭, 2001(03)